最近提出了一種工作于X波段的基于復(fù)合左右手傳輸線理論的零階諧振器單元。利用兩個(gè)這樣的零階諧振器單元設(shè)計(jì)出一種工作于9.2GHz~9.5GHz的新型帶通濾波器，對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行全波的仿真，并且將全波仿真結(jié)果和實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。運(yùn)用基于S參數(shù)的提取方法對(duì)該濾波器性能進(jìn)行了理論分析。結(jié)果表明，該濾波器與基于耦合微帶線形式的傳統(tǒng)濾波器相比，保持了相對(duì)小的帶內(nèi)波紋和良好的截止特性，尺寸縮小了80% 。

　　1968年，前蘇聯(lián)科學(xué)家VESELAGO從Maxwell方程出發(fā)分析了電磁波在介電常數(shù)ε和磁導(dǎo)率μ同時(shí)為負(fù)的介質(zhì)中的傳播特性[1]，即電磁波在這種物質(zhì)中傳播時(shí)電場(chǎng)E、磁場(chǎng)H和波矢量k成左手關(guān)系，定義這種材料為左手材料LHMs(Left Hand Materials)。1996年和1999年，英國帝國理工大學(xué)的PENDRY教授分別提出導(dǎo)體桿(Wires)[2]和開口諧振環(huán)SRRs(Split Ring Resonator)[3]來分別實(shí)現(xiàn)負(fù)介電常數(shù)ε和負(fù)磁導(dǎo)率μ。2001年，美國加州大學(xué)的SMITH D R等人，通過組合導(dǎo)體桿和開口諧振環(huán)陣列[4]，首次構(gòu)造出了微波頻段ε和μ同時(shí)為負(fù)的左手材料，取得了突破性進(jìn)展。復(fù)合左右手傳輸線可以視為左手材料基于電路理論的實(shí)現(xiàn)形式，由CALOZ等人于2002年提出[5]。其左手傳輸線等效電路是由串聯(lián)電容與并聯(lián)電感構(gòu)成，實(shí)際電路形式為交指電容和短截線電感。由于寄生參數(shù)效應(yīng)，其等效電路會(huì)出現(xiàn)串聯(lián)電感與并聯(lián)電容，而串聯(lián)電感與并聯(lián)電容構(gòu)成傳統(tǒng)的右手傳輸線。因此理想左手傳輸線并不存在，而是以復(fù)合左右手傳輸線的形式存在。

　　通信系統(tǒng)中經(jīng)常采用帶通濾波器來抑制寄生信號(hào)。隨著微波毫米波技術(shù)的快速發(fā)展，通信系統(tǒng)對(duì)微波濾波器提出了更高的性能要求，例如小型化、低插入損耗、高阻帶衰減。而復(fù)合左右手傳輸線，已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于濾波器領(lǐng)域。作為一般微波器件，基于其零階諧振特性，其尺寸可以突破二分之一工作波長的限制。近來，這種傳輸線已經(jīng)被用來實(shí)現(xiàn)超寬帶濾波器的小型化[6]。其電路形式除交指電容和短截線電感之外，還有平面蘑菇形式[7]、過孔蘑菇形式[8]以及互補(bǔ)諧振環(huán)與開縫微帶線組合的形式[9]等。其中大多數(shù)是以模仿左手傳輸線等效電路中的串聯(lián)電容和并聯(lián)電感的形式而實(shí)現(xiàn)的。本文基于左手傳輸線等效電路，提出了一種新型的基于復(fù)合左右手傳輸線理論的諧振器，并且利用兩個(gè)這樣的諧振單元，構(gòu)造了一種工作于9.2GHz~9.5GHz的帶通濾波器，可應(yīng)用于搜救雷達(dá)頻段。與傳統(tǒng)的耦合微帶線形式的帶通濾波器相比，在兼顧性能的前提下，其實(shí)際占用尺寸縮小了80%。并且通過將基于有限元的HFSS全波仿真結(jié)果與基于矩量法的ADS仿真結(jié)果和實(shí)際測(cè)量結(jié)果對(duì)比，分析了該小型化濾波器的性能。

　　1 耦合微帶線濾波器設(shè)計(jì)

　　作為復(fù)合左右手傳輸線對(duì)微波濾波器的小型化對(duì)比，以用于搜救雷達(dá)的帶通濾波器為例。該帶通濾波器采用耦合微帶線形式，通帶范圍是9.2GHz~9.5GHz，中心頻率9.35GHz，相對(duì)帶寬0.03，與50Ω阻抗匹配。介質(zhì)基板為F4B，相對(duì)介電常數(shù)2.65，厚度1mm，損耗正切0.0019。為了獲得較陡峭的阻帶衰減，采用5級(jí)耦合微帶線結(jié)構(gòu)。通過ADS優(yōu)化仿真，將優(yōu)化結(jié)果導(dǎo)入到電路版圖，尺寸標(biāo)注如圖1所示。圖2是電路仿真結(jié)果，對(duì)電路版圖產(chǎn)生的仿真結(jié)果沒有進(jìn)一步微調(diào)，目的是獲得該條件下耦合微帶線濾波器的一般尺寸即可，從而與基于復(fù)合左右手傳輸線原理構(gòu)成的小型化濾波器的尺寸對(duì)比。

　　圖1中，耦合微帶線中心對(duì)稱。經(jīng)過優(yōu)化仿真，尺寸優(yōu)化結(jié)果為W=2.73mm，L=5.36mm，W1=1.156mm，W2=1.675mm，W3=1.702mm，L1=5.15mm，L2=5.08mm，L3=5.0945mm，S1=0.487mm，S2=1.9mm，S3=2.1mm。帶內(nèi)插損<1dB，通帶波紋<0.5dB。最終，該濾波器整體占用尺寸約為為19mm&times;36mm。

　　2 基于復(fù)合左右手傳輸線理論的帶通濾波器設(shè)計(jì)

　　在普通微帶線中，只有正的諧振模式。在無耗情況下進(jìn)行考慮，&beta;l=m&pi;，(m=1，2，3&hellip;)，&beta;為傳播常數(shù)。諧振頻率決定腔的物理長度，即當(dāng)諧振腔的長度為半波長的整數(shù)倍才會(huì)發(fā)生諧振，使得器件的尺寸大小受到了限制。這樣，基模(m=1)的微帶諧振腔長度至少為l=1/2&middot;&lambda;。

　　而CRLH TL的傳播常數(shù)可以為負(fù)(對(duì)應(yīng)傳輸模式m=-1，-2&hellip;），可以為正(m=1，2&hellip;)，也可以為零(m=0)，這就使其具有了零模傳輸?shù)奶匦裕戳汶A諧振特性。由理論推導(dǎo)可以看出，此諧振模式與器件的尺寸無關(guān)。進(jìn)一步運(yùn)用Bloch-Floquet理論推導(dǎo)發(fā)現(xiàn)，其中心頻率只依賴于結(jié)構(gòu)本身加載的電容與電感。因此，這個(gè)特性可以被用來研究實(shí)現(xiàn)微波器件的小型化。

　　理想左手傳輸線由串聯(lián)電容和并聯(lián)電感組成，因此，圖3所示的諧振單元可以來模仿這種電路的構(gòu)成形式：微帶線與該結(jié)構(gòu)單元之間的縫隙等效為串聯(lián)電容，該結(jié)構(gòu)單元的中心短截線通過過孔接地等效為并聯(lián)電感。基板參數(shù)與耦合微帶線濾波器相同。由于加工精度的限制，該單元饋線設(shè)置為近似50&Omega;，寬度Ws=2.8mm，長度Fs=5.4mm，過孔直徑為0.3mm，圓形覆銅焊盤直徑0.7mm。該單元兩邊臂長C=3.2mm，單元與饋線縫隙為0.2mm。當(dāng)B1=3.6mm， B2=3.4mm時(shí)，該諧振單元諧振于9GHz，對(duì)該單元結(jié)構(gòu)進(jìn)行矩量法仿真，并對(duì)端口進(jìn)行去嵌套處理，取去嵌套距離為Fs，即去嵌套邊界剛好取到縫隙電容邊緣。其傳輸特性如圖4所示。通過調(diào)節(jié)中心短截線電感的長度或者饋線與單元間縫隙寬度可以大范圍調(diào)諧該結(jié)構(gòu)單元的諧振中心頻率。例如，隨著中心短截線長度的減小，該諧振單元的謝振頻率升高，如圖5所示。