前言
目前我國正在大力開拓海外的電力建設市場，主要集中在東南亞、東歐及非洲等地區。由于各國經濟發展水平不同，制定的標準也不盡相同，從而在對鍋爐一次風機、送風機、引風機三大風機選型時也會出現不同的結果。本文通過對國內外火電項目風機選型不同標準的比較，分析并計算了鍋爐三大風機的性能參數，并提出了優化選型的建議，為涉外火電項目的投標及設計工作提供參考。
1、國內外電站風機選型規范的比較
我國電站風機設計選型的依據是GB50660一2011《大中型火力發電廠設計規范》，而國外項目往往根據所在國的技術標準或設計習慣。以印度項目為例，風機選型依據《STANDARD，IEcH—NICAL SPECIFICA7Ⅱ0N FOR MAIN PLANT PACKAGE 0FSUB—CRmCAL THERMAL POWER PRO皿CT 2X (500MW 0RABOVE)》標準進行計算。
表l 中、印設計規程對風機選型的不同要求
由上表可以看出，印度規程要求的風量、風壓裕量都較大，都高于中國規程。我國制定的風機選型標準是基于國內主輔機廠家的制造水平和電廠實際運行水平確定的，但印度規程不考慮主輔機設備的制造水平和實際運行條件，直接給出了限定值。如果用印度規程選擇風機，選型值勢必會遠遠高于按國標選擇的風機。在一些國外工程的技術招標文件中，甚至有三大風機均要在校核煤種下，滿足2x60％BMcR工況選型的要求(對應單側運行)，這與我國風機按照設計煤種下，按2x50％BMcR+選型裕量的要求更是相去甚遠。
2、不同設計規程下風機選型值
某2x660Mw超臨界工程，鍋爐基本參數：BMCR(對應汽機Vw0工況)鍋爐蒸發量為2008．6n，BRL(對應汽機TMCR工況)鍋爐蒸發量為1890．9t／ll。設計煤種和校核煤種如下：收到基碳份(car，設計煤質40．66％，校核煤質37．85％)；收到基氫份(Har，設計煤質2．8％，校核煤質2．63％)；收到基氧份(0ar，設計煤質7．42％，校核煤質5．43％)；收到基氮份(Nar，設計煤質0．82％，校核煤質o．74％)；收到基硫份(st，ar，設計煤質0．3％，校核煤質0．35％)；干燥無灰基揮發份(vdaf，設計煤質44．23％，校核煤質56．38％)；收到基灰份(Aar，設計煤質36％，校核煤質39％)；收到基水份(Mar，設計煤質12％，校核煤質14％)；可磨性系數(HGI，設計煤質55，校核煤質50)；收到基高位發熱量(Q孕，ar，設計煤質3900 kcal／kg，校核煤質3700kca弧g)。主輔機均采用中國設備，以此工程為例計算不同設計規程下三大風機的選型值。
該工程采用中速磨冷一次風正壓直吹式制粉系統，每臺鍋爐配8臺中速磨，分別配2臺一次風機、送風機和引風機，三大風機均為動葉可調軸流式。
前言
目前我國正在大力開拓海外的電力建設市場，主要集中在東南亞、東歐及非洲等地區。由于各國經濟發展水平不同，制定的標準也不盡相同，從而在對鍋爐一次風機、送風機、引風機三大風機選型時也會出現不同的結果。本文通過對國內外火電項目風機選型不同標準的比較，分析并計算了鍋爐三大風機的性能參數，并提出了優化選型的建議，為涉外火電項目的投標及設計工作提供參考。
1、國內外電站風機選型規范的比較
我國電站風機設計選型的依據是GB50660一2011《大中型火力發電廠設計規范》，而國外項目往往根據所在國的技術標準或設計習慣。以印度項目為例，風機選型依據《STANDARD，IEcH—NICAL SPECIFICA7Ⅱ0N FOR MAIN PLANT PACKAGE 0FSUB—CRmCAL THERMAL POWER PRO皿CT 2X (500MW 0RABOVE)》標準進行計算。
表l 中、印設計規程對風機選型的不同要求
由上表可以看出，印度規程要求的風量、風壓裕量都較大，都高于中國規程。我國制定的風機選型標準是基于國內主輔機廠家的制造水平和電廠實際運行水平確定的，但印度規程不考慮主輔機設備的制造水平和實際運行條件，直接給出了限定值。如果用印度規程選擇風機，選型值勢必會遠遠高于按國標選擇的風機。在一些國外工程的技術招標文件中，甚至有三大風機均要在校核煤種下，滿足2x60％BMcR工況選型的要求(對應單側運行)，這與我國風機按照設計煤種下，按2x50％BMcR+選型裕量的要求更是相去甚遠。
2、不同設計規程下風機選型值
某2x660Mw超臨界工程，鍋爐基本參數：BMCR(對應汽機Vw0工況)鍋爐蒸發量為2008．6n，BRL(對應汽機TMCR工況)鍋爐蒸發量為1890．9t／ll。設計煤種和校核煤種如下：收到基碳份(car，設計煤質40．66％，校核煤質37．85％)；收到基氫份(Har，設計煤質2．8％，校核煤質2．63％)；收到基氧份(0ar，設計煤質7．42％，校核煤質5．43％)；收到基氮份(Nar，設計煤質0．82％，校核煤質o．74％)；收到基硫份(st，ar，設計煤質0．3％，校核煤質0．35％)；干燥無灰基揮發份(vdaf，設計煤質44．23％，校核煤質56．38％)；收到基灰份(Aar，設計煤質36％，校核煤質39％)；收到基水份(Mar，設計煤質12％，校核煤質14％)；可磨性系數(HGI，設計煤質55，校核煤質50)；收到基高位發熱量(Q孕，ar，設計煤質3900 kcal／kg，校核煤質3700kca弧g)。主輔機均采用中國設備，以此工程為例計算不同設計規程下三大風機的選型值。
該工程采用中速磨冷一次風正壓直吹式制粉系統，每臺鍋爐配8臺中速磨，分別配2臺一次風機、送風機和引風機，三大風機均為動葉可調軸流式。
該工程除塵器漏風率廠家保證值為1％，除塵器壓降為250Pa，空預器出口漏風率廠家保證值為8％。BMcR工況在鍋爐燃煤量、總風量均相同的情況下，由于空預器和煙道的漏風率選取不同，中印兩國規程下引風機人口煙氣量明顯不同，壓降基本相同。60％BMCR工況下，風機進口煙風量和風機全壓均為最大。結合表1標準，列出不同規程下風機的選型值。對于60％BMcR工況的風機，選型值不加風量、風壓裕量，僅考慮溫度裕量，選型結果如下：
上表計算風機軸功率及電動機功率時，壓縮系數：一次風機取0．95，送風機取O．98，引風機取0．97；BMCR工況風機效率取86％；按60％BMcR工況選取風機的效率取84％；．IB點風機效率取83．5％；按60％BMCR工況選取風機11B點效率為82％，傳動效率為0．98，電機裕量系數取1．05。
由上表可見，用中印兩國的規程，在風機選型點(TB點)下，一次風機參數基本相同，送風機和引風機參數相差很大，導致電動機功率相差也很大；BMCR工況下三大風機參數基本相同，所以軸功率基本相同。由于僅計算了l臺60％BMcR風機單側運行的情況，由上表可見，BMCR工況下，其三大風機軸功率比按2x50％BMCR原則選取的風機高的多。
3、風機選型裕量過大的弊端
風機通常是根據TB點來設計的，而正常運行時風機的流量遠小于設計流量，因此需要調節風門來控制風量，故在風門上產生了很大的節流損失。當然，在低流量時，總的耗電量還是低于高流量時的耗電量，只是消耗在擋板上的能量增加了。以印度規程為例，過高的選型裕量無法避免“大馬拉小車”的問題，結果就是TB點與風機實際運行點(TMcR工況)相差非常大，甚至會導致設計煤種的運行點非?？拷倬€，風機會出現運行不穩定，振動大的現象。如果嚴格按照此規程選型，無法保證11B點、BMcR點TMcR點同時落在高效區范圍內。如果保證TB點的效率高，那么TMCR點的效率就偏低，而涉外工程廠用電的考核工況恰恰就是TMCR工況。在此工況下，風機的效率較低，相應的軸功率較高。
此外，如按印度規程選取引風機，電機功率4900kw比設計煤種BMcR軸功率2586kw高出近一倍，電機負載率較低，導致電機效率較低，相應電機的損耗必然增加，不僅增加了設備的投資，而且還會造成電能浪費。
結論及建議
涉外火電工程中要求的風機流量及和壓頭的裕量往往比中國規程要大，使得風機型號及電機型號選取偏大，風機運行工作點遠遠低于選型點，不僅設備初始投資大，還導致極大的電能消耗。因此建議在涉外工程的合同履行及設計投標過程中，應與業主或投標方充分溝通，以使風機選型與設備的實際運行情況相近，不宜留有過大的裕量，這樣不僅能滿足電廠經濟運行的要求，而且符合世界能源利用領域中節能環保和可持續發展的原則。
(審核編輯: 小王子)
分享
